Сажетак
Предметни проналазак открива методу дистрибуираног процеса екструзије. Након загревања рафинираног челичног ингота до 1050-1250 степени, челични ингот је одсечен, а затим се челични ингот узнемирује. Средишња отвор је притиснута на узнемирујуће челичне индуготине, а прва игла за перфорацију преша челични ингот према доле у средишњој рупи челичне инготске равнине да топлоте пробије челични ингот. Челични ингот је фиксиран и смештен у предконструкострукошког цилиндра, а екструдиран цилиндар екструдирања притиска метал према доле дуж средишње рупе челичног ингота на различитим угловима како би се постигло дистрибуирано екструзија челичног ингота. Када се горње крајње лице челичног ингота тежи да буде раван, челични ингот се затим рафинира са прецизном осовином за екструзију како би се дебљина зида дебљине челичне граничене граничене шкољке; Горњи крај екструзијске главе са површином пресек мања од осовине екструзије фиксиран је на доњем крају осовине екструзије, а средиште пренагнута цилиндра за екструдирање, екструзијска осовина и глава екструзије и глава екструзије. Пренапречни екструзијски цилиндар је колумна у облику бачве са унутрашњим пречником горњег отвора већа од спољног пречника екструзијске осовине и главе екструзије и екструзијске главе. Схелл направљено од овог проналаска има јединствену дебљину зида, нема оштећења као што су пукотине и висока поузданост и снага.
Опис
Дистрибуирана метода процеса екструзије и његов дистрибуирани екструзијски калуп
техничко поље
Предметни проналазак се односи на методу обраде метала и његове повезане калупе, посебно на дистрибуирану методу процеса екструзије и његове дистрибуиране културе за екструзију.
Позадина технологија
Развој нуклеарне енергије повишен је на врх националних стратешких циљева и првих десет подржаних задатака за национални развој. Локализација под притиским за реакторе у острвима нуклеарне електране достигла је невиђену висину. Кинески кинсхан и дневна нуклеарне електране у заливу се увозе из Еванстона, Француске и Ниппон челика, који су скупи. Да би се развила чиста енергија и смањила емисију ЦО2, Кина планира да повећа инсталирани капацитет нуклеарне енергије за 80 милиона кВ, захтијева отприлике 80 граната притиска од милион нивоа од милион кВ. Израчунато на основу цене шкољки од 400000 кВ, процењује се да ће укупна цена бити око 40-48 милијарду Иуан-а. Кина хитно треба брзо да реши сложени инжењеринг и технички проблем независне производње шкољки нуклеарних притиска.
Посуда под притиском нуклеарних снага реактора тренутно је произведена коришћењем шипки коњских шипки, шупље челичне индугоне машине за експанзију осовина, а дебела глава пресовања плоче, а затим ободна технологија заваривања шава. Пошто несрећа нуклеарне енергије у Совјетском Савезу, уздужно заваривање на нуклеарном пловилу није дозвољена. Тренутна шкољка нуклеарног притиска усваја процес ширења коња, који први производи пет прстенова, а затим завари прстени руднике формирани овим прстеновима како би формирали део равног цилиндра, а затим користи дебелу плочу која се протеже и притиска да би се направила дебела плоча , а затим завари равни део цилиндра са главом. Међутим, овај процес се не може рећи да је најбољи процес. Очигледно је да ли је то ширење рупе за коња или прешање или цртање главе дебеле плоче, не формира се под тродимензионалним притиском на притисак. Процес формирања праћен је локалним затезним стресом, који представља скривене опасности за затварање и поправку пукотина и оштећења.
Тренутно је ова технологија за прераду дугачка процесна која ствара технологију израде која посебно формира цилиндар за шкољке и главу. Челични инготи су направљени у кружне делове са кружним рупама кроз посебан процес ковања, а затим горе поменути коња се користи за увећање рупе и формира више кружних прстенова за тешке тешке. Након прераде и топлоте, они су заједно заварени један за формирање равних цилиндричних делова; Помоћу густих лима за прешање или нацртање тешких глава, а затим заваривање доње главе до равног цилиндра и обављате одговарајућу топлотну обраду и прераду да бисте произвели горњу главу под притиском, а затим прекрили горњу главу да би се поставио потпуни реакторски нуклеарни притисак Схелл. Овај процес производње је дугачак, укључује више корака, има дуг циклус, ниску ефикасност и ниску поузданост.
Резиме овог проналаска
Да би се надокнадило горе наведене недостатке, овај проналазак обезбеђује дистрибуирану методу процеса екструзије и његов дистрибуирани калуп за екструзију. Дебљина зида шкољке формирана методом дистрибуираног процеса екструдирања је уједначена, затварање и поправак пукотина и оштећења су темељни, а поузданост и снага љуске су високе.
Техничко решење усвојено овим проналаском за решавање свог техничког проблема је: метода дистрибуираног процеса екструзије, од којих су кораци на следећи начин:
а. Рафинирани челични инготи: загрејано на високим температурама између 1050 и 1250 степени Целзијуса;
б. Одсецање успона челичног челичног ингота: могу се користити различите методе сечења пламена попут кисеоника ацетилена. С обзиром да тренутни ниво челичног произвођача понекад захтева исећи и јело и дно челичног ингота, да ли је потребно да се одсече дно челичног ингота зависи од стварног квалитета пречишћавања челичног дна челичног ингота;
ц. Уписање челичног челичног ингота и формирање структуре дна центрирања: Ставите челични ингот на средство за узнемирујуће калуп, а избочина у облику лука испод ингота прецизно се поставља у центрирање утора утора за узнемирујуће плијесни калуп. Затим нанесите силу изнад челичног ингота да бисте га узнемирили, тако да је челични ингот узнемирујући док је избочина у облику лука испод ње формира редовну структуру доњег дела цента. Успособљавање челичног челика може се узнемирити у отвореном или затвореном калупу;
д. Рупа на притиску: постављена са челичном структуром на дно центрира, горња равнина челичног ингота удара се централним ударцем са водећим уређајем, формирајући средишњу рупу са постављеном дубином и пречником на горњој равнини челичног ингота;
е. Врућа перфорација: Ставите челични ингот у фиксни положај у цилиндар за екструдирање пренагнутих (са структуром доње центрирање челичног инготса окренутим према доле), поравнајте средиште прве перфорације игле са средишњом рупом на горњој равнини челичног ингота и екструдирајте челични ингол на доле. Продубити и повећати пречник средишње рупе на горњој површини челичног ингота до постављене вредности;
ф. Дистрибуирани екструзијски челични ингот: Ставите челични инго у фиксни положај у цилиндар за екструдирање пренасељеног екструзије (са челичном структуром на доњој ценирању на доле и постављен према према доле и позициониран у складу са структуром доње центарирања челичног ингота). Екструзијски шеф екструзијске осовине стисне метал према доле у средишњој рупи челичног ингота са екструзијским силом {{0} тону, узрокујући да се метал ради радијално да формира дно љуске и успон дуж бубица са шкољкама , Формирање равног дела цеви шкољке. Затим, осовина екструзије покреће главу екструзије како би се померио према горе и ресетовању (повратак). Осовина екструзије се радијално ротира са екструдирајућом угао постављеног угла, а осовина екструдирања више пута стисне метал према доле, дуж средишње рупе челичног ингота са главом екструзије. Сваки постављени угао ротације екструзијске осовине са главом екструдирања је дистрибуирани корак екструзије. Овај поступак се понавља све док се не формира челични ингот. Горњи крај екструдираног гредака тежи да буде раван, а овај процес укључује стављање челичног ингота у затворене експанзивне цилиндра, више пута стискајући челични ингот у различитим регионима и временским доменима кроз екструдирање осовине екструдирања, Метални токови отприлике радијално далеко од главице екструзије након што је стиснута екструдираном главом. Према минималном закону о отпорности на метал који је предложио совјетску стил губкин, метал то не тече најбрже на положају где је удаљеност између главе екструзије и унутрашњи зид челичног централног отвора од челичног инготског центра највећа. Стога, када се глава екструзије стисне челична отвора за ингот, текући метал улази у јаз између предконске екструзијске цилиндра и екструзијских осовина, а затим се окреће према горе, а затим се појављује уз гостујућу љуску, чинећи висину равног цилиндра од челика љуска виша од осталих делова (тј. део где метал токо не ради). Пошто се глава за екструзију непрекидно ротира у истом правцу како би се потрошио челични отвор за ингот и ротира након сваког дистрибуираног корака екструзије, ротира се према горе. Подесите угао тако да ће се горњи крај екструдираног греда од челичних ингота на крају конвергирати у равну државу, очигледно, мањи постављени угао радијалне ротације екструзије, мања висинска разлика у горњем крају висине екструдирани грејк направљен од челичних ингота. Неколико дистрибуираних корака екструзије формирају дистрибуирани поступак екструзије, односно један дистрибуирани поступак екструзије садржи неколико дистрибуираних корака екструзије: број дистрибуираних корака екструзије =360 / постављен угао;
г. Завршна обрада: Завршна осовина екструзије прешава површину унутрашње шупљине екструдиране греде формиране челичним инготом дуж среде челичног ингота, флиттес је површина унутрашње шупљине екструдиране греде коју формира челични ингол. дебљина зида челичне љуске. Завршна ексклузија Осовина завршне завршне обраде може се на одговарајући начин ротирати након што се повећа, а затим се притисне да елиминише утицај ексцентричности завршне стручне осовине и побољша тачност завршне обраде;
х. Процес ф-Тх дистрибуције екструдирање челичних ингота се мења са Г-ТХ-ом завршне обраде до висине, дебљине и крајње лицем у основи екструдираног челичног ингота достигне постављене вредности.
Као додатно унапређење овог проналаска, брзина на којој је шеф екструзије екструдирања прешала челични ингот према доле дуж централне рупе челичног ингота током дистрибуираног екструзије повезано је са материјалом челичног ингота, посебно:
Челични ингот је направљен од црног метала (као што је метал са високим температурама, челик који садржи челик итд.), А брзина екструдирања према надолењу главе пробијања је 5 мм / с -90 мм / с -90 мм / с -90 мм / с -90 мм
Челични ингот је направљен од обојених метала (као што је алуминијум, бакар, итд.), А брзина екструдирања према надолењу главе екструзије је 20 мм / с -300 мм / с -300 мм
Као додатно унапређење овог проналаска, према горе (повратак) и надоле (празан пут према доле) брзине екструдирања, када није у контакту са металом су и 90 мм / с -300 мм / с -300 мм
Као додатно унапређење овог проналаска, при дистрибуцији екструдираних челичних ингота, осовина екструдирања са главом за ударање се ради радијално под углом од 10 степени до 120 степени.
Као додатно унапређење овог проналаска, компресијски износ процеса дистрибуираног екструдирања челичног ингота је између 2-2000 мм.
Као додатно побољшање овог проналаска, притиска брзина завршног процеса, као и брзина пораста (повратка) и пада (празан потез према доле) завршне стручне осовине када не контактира метал, Исто као и притискачка брзина дистрибуираног процеса екструзије екструзије и брзине раста (повратка) и пада (празног удара према доле) главе пробијања када не контактира метал, већ и притиска о пресовању процеса завршне обраде. {0}}}. 01 до 0,5 пута је од дистрибуираног процеса екструзије челичног ингота.
Као додатно унапређење овог проналаска, процес врело перфорације и рупа обезбеђен је након врућег перфорајног процеса: Друга игла за перфорацију са радијалним пречником већем од прве перфориране игле користи се за притисак челичног ингота дуж централне рупе Горња површина челичног ингота за увећање продубљене средишње рупе челичног ингота.
Дистрибуирана екструзија умре за дистрибуирану методу процеса екструзије према овом проналаску, састоји се од средње осовине екструзији, главом екструзије и преднапрегнутог екструзивног цилиндра, са правцем употребе као референцу. Горњи крај главе екструзије фиксиран је на доњем крају екструзијске осовине, а површина прекструких екструдирања је мања од осовине екструзије, што ефикасно може смањити силе екструзије и побољшати ефикасност формирања. Однос пресека пресјека екструдирајуће главе до пресјека осовине екструдирања је функција екструзијске снаге. Обично коришћена површина пресјека екструзије је правоугаона површина, са дугу страну једнака пречнику екструзијске осовине, а кратка страна, која је омјер ширине екструзије у пречнику Осовина екструзије, је функција сила екструзије. Припремљени цилиндар екструзије, осовина екструзије и средиште главе екструзије су цоллинеар. Цилиндар за екструдирање преднапрекости је колумна у облику барела са унутрашњим пречником горњег отвора већа од спољног пречника екструзијске осовине и главе екструзије. Када се користи, горњи крај осовине екструзије може се раставити и поправити на доњем притиском на уређају, а доњи крај цилиндар за екструдирање пренапређеног екструзији може се раставити и поправити на косивој штампи ВоркТабле. Због екструзијске осовине који је носио главу екструзије у затвореној шупљини цилиндра за екструдирање, метал се екструдира у зонама и серијама кроз огромну тродимензионалну притиску на притисак, формирајући полуферични део на дну шкољке и метал дуж Бусбара да формира равни цилиндрични део љуске. На овај начин, екструдирана љуска, наиме, глава и цилиндар, формирају се као цела структура, и зато што је екструдирана под тродимензионалним притиском на притисак, снага љуске је загарантована.
Као додатно побољшање дистрибуиране екструзије умрло је овог проналаска, осовина екструзије и глава за пробијање интегрисане су структуре.
Као додатно унапређење дистрибуираног екструзије умре у овом проналаску, однос прекојерног подручја екструдирања екструдираног пресек пресјека екструзијске осовине је између 0. 1 и {{4} } .9.
Као додатно унапређење дистрибуираног екструзије умреће од овог проналаска, унутрашња шупљина цилиндра је једна од кружних шупљина, правоугаоне шупљине и елиптичне шупљине, а пресек екструзијске осовине је један од полигоналних и елиптичних .
Као додатно унапређење дистрибуираног екструзије умре у овом проналаску, пресек главе екструзије је правоугаона структура, са дугом страном једнаком пречнику екструзијске осовине и кратка страна што је ширина екструзије . Однос ширине екструзије главе на дугу страну је 0. 0 5 до 0,95.
Корисни технички ефекти овог проналаска су следећи: Грејни челични ингот са високим температурама је фиксиран и смештен у затвореном предконструком екструзијском цилиндри, а екструзијска осовина носи главу за пробијање да бисте извршили дистрибуирану екструзију челичног индустрије у различитим регионима и Временске домене, тако да метал се ради радијално да формирају дно љуске и подиже се дуж Бусбара са шкољкама како би формирао равни цилиндрични део љуске. Ово употпуњује једнократно формирање цилиндра и главе без потребе за ободним заваривањем, што резултира кратким протоком процеса, неколико веза, кратких циклуса и високе ефикасности; Због чињенице да је екструзија метала од стране главе пробијања изведена у затвореном цилиндру за екструдирање, у основи је основана под тродимензионалном стању компресијског стреса, смањујући затезан стрес током процеса формирања на најнижи ниво или чак Потпуно без затезног стреса. Стога је дебљина љуске љуске је уједначена, затварање и поправак пукотина и оштећења су темељит, а поузданост и снага љуске су високе;
Предметни проналазак се такође може користити за обликовање и производњу високог притиска и ултра-високог притиска, високе поузданости и великих контејнера за количину, као што су испаривачи нуклеарне енергије, хидрогениративни реактори и велике количине плинских под високим притиском.
Приложени опис слике
Слика 1 је шематски дијаграм производног процеса граната под притиском помоћу технике коња;
Слика 2 је шематски дијаграм производње глава под притиском помоћу технологије компресије;
Слика 3 је шематски дијаграм главе шкољке формираном цртањем дебелог лима;
Слика 4 је шематски дијаграм шкољке нуклеарне притиска прерађен постојећом технологијом;
Слика 5 је шематски дијаграм челичног ингота у првој кораку овог проналаска;
Слика 6 је шематски дијаграм сечења успона у другом кораку прераде овог проналаска;
Слика 7 је шематски дијаграм узнемирујући челични ингот у трећем кораку прераде овог проналаска;
Слика 8 је шематски дијаграм рупе за притисак центра у четвртом кораку овог проналаска;
Слика 9 је шематски дијаграм вруће перфорације у петом кораку овог проналаска;
Слика 10 је шематски дијаграм вруће перфорације и процеса проширења рупа након петог корака овог проналаска;
Слика 11 је шематски дијаграм процеса екструзије дистрибуције у шестом кораку овог проналаска;
Слика 12 је предњи поглед екструзијске осовине у процесу екструзије дистрибуције овог проналаска;
Слика 13 је леви бочни приказ осовине екструзије у процесу екструзије дистрибуције овог проналаска;
Слика 14 је секцијски приказ процеса екструзије дистрибуције у шестом кораку овог проналаска;
Слика 15 је шематски дијаграм завршне обраде у седмом кораку овог проналаска.
Специфична метода имплементације
Пример: Подељена метода процеса екструзије, од којих су кораци на следећи начин:
а. Рафинирани челични ингот 1: загревано на високу температуру између 1050 и 1250 степени Целзијуса;
б. Сечење челичног инготског успона 2: Могу се користити различита начина сечења пламена попут кисеоника ацетилена. С обзиром да тренутни ниво челичног производа понекад захтева исећи и челични ингот, а дно челичног ингота, било да је потребно да се одсече дно челичног ингота, зависи од стварног квалитета пречишћавања челичног дна челичног ингота;
ц. Уписање челичног ингота и формирање челичне инготске структуре на дно центрирања 3: Ставите челични ингот на Успособљавање калупа 4, и поставите промет у облику лука 11 испод челичног ингота у центрирању утора 41 од утора. Затим нанесите силу изнад челичног ингота да бисте га узнемирили, тако да се челични ингот узнемирује, док је избочина у облику АРЦ-а 11 испод њега формира редовну челичну инготску средину структуру 3. Узнемирени челични ингот може се узнемирити у отвореном или затвореном калупу. ;
д. Рупа притиска: Позиционирана од стране челичног ингот-доња структура 3, горња равнина челичног ингота удара се централним ударцем 5 са водећим уређајем, формирајући средишну рупу са постављеним дубином и пречником челика ингот;
е. Врућа перфорација: Ставите челични ингот у фиксни положај у преднапређену екструзијску цилиндар 6 (са челичним структурама дно центрирања са доњим центром), поравнајте средиште игле прве перфорације 7 са средишњом рупом на горњој равнини челичног ингота и екструдирајте челични ингот према доле. Продубити дубину и повећати пречник средишње рупе на горњој површини челичног ингота на постављену вредност;
ф. Дистрибуирани екструзијски челични ингот: Ставите челични ингол у фиксно место у преднапређене екструзијске цилиндар 6 (са челичном структуром на доњој центрирању на доњој страни окренута према доле, позициониран према структури са дно центирања челичног ингота). Глава екструзије 93 осовине екструзије 92 стисне метал према доле у средишњој рупи челичног ингота са екструзијским силама п 100000-150000 тона, узрокујући да се метал ради радијално да се зрачи на дно љуске и успон је Схелл Бусбар за формирање равног цилиндричног дела шкољке. Затим, осовина екструзије покреће главу екструзије како би се померио према горе и ресетовању (повратак). Осовина екструзије 92 ротира се радијално са главом за екструзију 93 Постави угао, а искључење СХАФТ 92 више пута стиска на средину рупе челичног ингота 1 са одликом за екструдирање 93. са главом екструзије 93 је једна. Распоредни поступак екструзије се понавља све док горња крајња површина екструдираног гредица формира челични ингот 1 тежи да буде раван, овај процес је да постави челични ингот 1 у затворене пренапређене екструзијске цилиндра 6, а више пута екструдирати ЦИЛИДЕР 6 и више пута екструдирајуће челичне индуготине 1 и више пута екструдирајуће челичне индуготине. и временски домене кроз екструдирање главе 93 ексклузивне осовине 92. Метал точе отприлике радијално од главе екструзије 93, након што је стиснуо екструдирање главе екструдирања 93. Према минималном закону о отпоривању метала који је предложио бивши совјетски стил , метал тече најбрже на положају са највећом удаљеном од главе екструзије 93 и унутрашњ зид средишње рупе од челичног ингота 1. Стога, када је глава екструзије 93 стисне средишњи отвор челичног метала од челичног метала Улази у јаз између предкончаног екструзијског цилиндра 6 и екструзијских осовина 92, а затим се окреће према горе по генерацији шкољке, чинећи висину равне цеви шкољке челичне инготе веће од оног дела у којем метални точе брже. У другим деловима, како се глава екструзије 93 налази непрекидно у истом правцу да стисне средишну рупу челичног ингота, а након сваког дистрибуираног екструдираног челичног корака екструдирања окреће се у горњим углом, тако да је горњи крај Екструдирана грешка коју је формирао челични ингот 1 на крају тенденцију да буде раван. Очигледно је да је мањи угао радијалне ротације постављен угао екструдирања 93, мања висина разлике горњег краја екструдираног грејла коју формира челични ингот. Неколико дистрибуираних корака екструзије формирају дистрибуирани процес екструзије, односно један дистрибуирани процес екструзије садржи неколико дистрибуираних корака екструзије: број дистрибуираних корака екструзије =360 / постављен угао;
г. Завршна обрада: Завршна осовина за екструзију 10 притиска на површину унутрашње шупљине екструдиране греде коју је формирао челични ингот дуж среде челичног ингота, флиттенс је површина унутрашње шупљине екструдиране челичне вредности формирана челичним инготом. Стисните дебљину зида челичне љуске вијека. Завршна осовина за екструзију 10 у процесу завршне обраде може се на одговарајући начин ротирати након што се поново повећа, а затим поново притисните да елиминише утицај ексцентричне осовине за завршну екструзију 10 и побољшати тачност завршне обраде;
х. Процес ф-Тх дистрибуције екструдирање челичних ингота се мења са Г-ТХ-ом завршне обраде до висине, дебљине и крајње лицем у основи екструдираног челичног ингота достигне постављене вредности.
Брзина на којој је глава екструзије 93 екструзивне осовине 92 прешала челични ингот према доле дуж централне рупе челичног ингота током екструзије дистрибуције челичног ингота повезана је са материјалом челичног ингота, посебно:
Челични ингот је направљен од црног метала (као што је метал са високим температурама, челик који садржи челик, итд.), А глава екструзије 93 има брзину екструдирања према доле од 5 мм / с -90 мм / с {3}} мм
Челични ингот је направљен од обојених метала (као што је алуминијум, бакар, итд.) И глава екструдирања 93 има брзину екструзије на смањењу од 20 мм / с -300 мм / с {3}} мм
Доље (повратак) и надоле (празан пут према доле) брзине екструдирања 93 када не у контакту са металом су и 90 мм / с -300 мм / с.
Приликом екструдирања челичних ингота, осовина екструзије 92 ротира се радијално са главом екструзије 93 на постављеном углу од 10 степени до 120 степени.
Количина компресије дистрибуираног процеса екструдираног челика је између 2-2000 мм.
Брзина брзине завршне обраде, као и према горе (повратак) и надоле (празан потез према доље) брзине завршне екструзије, када није у контакту са металом, исто је и као хитна брзина дистрибуираног екструзијског челичног ингота. Процес и према горе (повратак) и према доле (празан ход према доле) брзине ударања главе када нису у контакту са металом, већ притискајући износ завршног процеса је {{0}}. 01 до 0,5 пута да је дистрибуирани процес екструзије.
Након процеса врућег перфорације, постоји врућа перфорација и процес ширења: игле на другој перфорирању 8 са радијалним пречником већем од прве перфорације игле 7 користи се за притисак челичног ингота дуж средишње рупе на горњој површини челичног ингота да проширите продубљено средишњи отвор челичног ингота.
Дистрибуирана екструзија умрла је за дистрибуирану методу процеса екструзије, која садржи осовину за екструзију 92, главу екструзије 93 и преднапређеног екструзијског цилиндра 6, са правцем употребе као референца. Горњи крај главе за екструзију 93 је фиксиран на доњем крају осовине екструзије 92, а површина пресека А1 главом екструзије је мања од подручја пресјека А2 екструзијских осовина, што може ефикасно смањити Екструзијска сила п и побољшавају ефикасност формирања. Однос А1 / А2 пресека пресека А1 од екструдивне главе на подручју пресека А2 је функције екструзивне силе П. Обично коришћени попречни пресек величине екструзије 93 је правоугаоне површине, са дугом великом страном једнаку пречнику Д1 екструзијске осовине, а његова кратка страна, која је однос Б / Д1 ширине Б од екструзије, на пречника Д1 силе екструзије, П, формира функционалну везу са стручним струјом П. Силе П формира функционалну везу, а центри преднапређеног екструзијских цилиндара 6, екструзијских осовина 92, а глава за пробијање 93 су колинеарни, преднапрегнут екструзијски цилиндар 6 је обликован цилиндар на преднапрестилаштву. цилиндрично тело са унутрашњим пречником већим од спољног пречника осовине екструзије 92 и екструдирајућа глава 93. Када се користи, горњи крај осовине екструзије 92 може се раставити и поправити на доњем притиском на притисак на штампу и Доњи крај преднапређеног екструзијског цилиндра 6 може се раставити и поправити на радном месту штампе за ковање. Због огромног тродимензионалног притиска притиска на узроковани притиском на СХАФТ 92 и екструдирање 93 у затвореној шупљини Цилиндар 6, метал се екструдира у зонама и серијама да формирају полуферични део дна Схелл, а метал се диже дуж Бусбара да би формирао равни цилиндрични део љуске. На овај начин, екструдирана љуска, то је, глава и цилиндар, формирана су као цела структура. Такође, екструдира се под акцијом тродимензионалног притиска на притисак на притисак. Јачина љуске је загарантована.
Осовина за екструзију 92 и шетња пробијања 93 дистрибуираног екструзијског калупа су интегрална структура.
Однос А1 / А2 пресека пресека А1 од стране екструдираног шефа дистрибуираног екструзије умире на површину пресјека А2 од екструзијске осовине је између {0. 1 и 0. 9.
Унутрашња шупљина пренастричног екструзијског цилиндра 6 дистрибуираног екструдираног калупа је једна од кружне шупљине, правоугаоне шупљине и елиптичне шупљине, а пресек екструзијске осовине 92 један је од полигоналних и елиптичних.
Постољни пресек Екструзијске главе 93 дистрибуираног екструзији је правоугаона структура, са дугом страном једнаком пречнику Д1 екструзијске осовине и кратка страна ширине Б од главе екструзије. Однос ширине екструзије од стране дуге стране Б / Д1 је 0. 05-0. 95.
2024 5. новембраПрепорука производа ВБМ ВБМ:
Интерролл конусни ваљак:
Интерролл конусни ваљак је главни производи Хенан Веицхуанг лежајеве прецизне технологије Цо., Лтд. (ВБМ). Ако вам треба више детаља, молимо кликните на веб локацију да бисте знали више.
хттпс: //ввв.ебеаррингроллер.цом/роллинг-елементс/интерролл{'}Таперед-роллер.хтмл
